一個老客戶打來電話咨詢說，脫硫除塵器脫硫效率下降，通過他的描述，大概原因是煤種改變所致的，通過技改后的脫硫除塵器效率有所提高，達到93℅~95℅。 就為大家詳細介紹一下影響脫硫裝置脫硫效率的影響因素。

  以下就是大概影響脫硫除塵器效率的主要因素：發(fā)電機功率、氧化空氣、吸收塔液位、漿液pH值、煙氣溫度、噴嘴垂直度等進行分析，建議采取漿液池切泡、增加塔內(nèi)構(gòu)件氣液傳質(zhì)等措施進一步提高脫硫效率。

  1.原裝置工藝流程如下：

  鍋爐引風機后的煙氣經(jīng)換熱器降溫后進入順流塔預脫硫，再經(jīng)U頸進入逆流塔繼續(xù)脫硫凈化，F(xiàn)GD出口煙氣經(jīng)換熱器加熱后通過增壓風機送到煙囪排放;當脫硫裝置停運或事故時，F(xiàn)GD裝置入口擋板關(guān)閉，煙氣由旁路煙道排向煙囪;旁路煙道不設置關(guān)斷門，煙氣量大小通過增壓風機導葉開度進行調(diào)節(jié);每套脫硫裝置漿液循環(huán)泵設計4臺，母管制噴淋。氧化風機設計1臺，塔內(nèi)氧化風噴嘴出口距塔底高度約300mm，噴口直徑為DN15布置數(shù)量較多;循環(huán)泵漿池為切泡池，切泡池與氧化池通過隔墻隔離，隔墻高度3000mm;氧化池漿液超過3000mm時，才能達到切泡池;吸收塔調(diào)整運行液位5700mm;反應生成的石膏漿液一部分通過脫水系統(tǒng)生成石膏，一部分直接通過拋漿系統(tǒng)排出裝置。

  2.裝置技改

  為適應高硫煤種，該電廠脫硫裝置于2008年至2009年進行改造，F(xiàn)GD進出口煙道內(nèi)加熱器取消，漿液循環(huán)量由原來的22500m3/h增加到42500m3/h。液汽比由原來的20.4增加到35.4，吸收塔漿池運行液位仍然為5700mm，漿池容積由799 m3增加到1325㎏m3。漿液循環(huán)時間由原來的2.13min縮短至1.87min。吸收塔漿池中石膏停留時間由原來的10.133h增加到12.44h。煙氣量由原來的1087200Nm3/h增加到1200000Nm3/h，煙氣溫度由原來的142℃提高到152℃，順流塔空塔煙氣的流速由原設計14.1m/s降低到9.69m/s。順流塔Ug流速維持在7.96m/s。逆流塔空塔煙氣的流速由原設計4.66m/s降低到3.91m/s。逆流塔Ug流速維持在3.81m/s。吸收塔出口煙氣溫度由原設計48.9℃提高53℃。漿液循環(huán)泵在原有4臺各7500m3/h基礎(chǔ)上增加2臺各10000m3/h 的漿液循環(huán)泵，在原氧化風機1臺35000Nm3/h基礎(chǔ)上增加1臺30000 Nm3/h的氧化風機。脫水系統(tǒng)新增一套皮帶脫水機，擴容后的吸收塔漿液移出吸收塔仍采用一半脫水一半拋漿的方式。

  3.改造后裝置運行參數(shù)

  為進一步提升脫硫效率而采取新的措施提供的數(shù)據(jù)支持，調(diào)試單位收集了一段時間內(nèi)脫硫裝置的運行參數(shù)及其趨勢并進行了一些相應試驗。

  4 影響因素分析

  從以上氧化風機對循環(huán)泵電流運行趨勢的影響和其它因素對脫硫效率的影響的歷史數(shù)據(jù)繪制成的表格可以得出，氧化空氣是引起循環(huán)泵電流波動范圍較大的主要原因。漿液密度、吸收塔液位、吸收塔漿液pH值、負荷以及煤質(zhì)含硫量對脫硫效率均有較大影響。但影響脫硫效率的因素不限于上述因素，還包括漿液噴嘴垂直度，漿液噴射高度、漿液噴嘴間距、覆蓋率、煙氣溫度、煙氣流速、循環(huán)泵出力等因素。